Atraminis žiedas yra sumontuotas ant generatoriaus rotoriaus per terminę movą ir atlieka vaidmenį fiksuojant, apsaugant ir užkertant kelią rotoriaus galo apvijų deformacijai, poslinkiui ir ekscentriciškumui. Anksčiau turbininių variklių bloko atraminiuose žieduose buvo naudojamos medžiagos: 50Mn18Cr4, 50Mn18Cr4WN, 50Mn18Cr5 ir kt. Tačiau šios medžiagos yra labai jautrios drėgnam orui ir dažnai kenčia nuo įtempių korozijos įtrūkimų. Šiuo metu dažniausiai naudojamas 1Mn18Cr18N austenitinis nerūdijantis plienas. Ši medžiaga pasižymi puikiu atsparumu korozijai dėl mažos anglies ir daug chromo sudėties. Tuo pačiu metu azoto pridėjimas išplečia austenito fazės zoną kambario temperatūroje, todėl sunku atsirasti feromagnetizmas. Siekiant suprasti šiluminio apvalkalo temperatūros poveikį 1Mn18Cr18N laikančiojo žiedo plieno struktūrai ir savybėms, buvo atlikti laikančiojo žiedo plieno tempimo aukštoje temperatūroje (100 laipsnių) ir kambario temperatūros smūgio bandymai skirtingose terminio apdorojimo sistemose ir lūžyje. paviršiai buvo tiriami skenuojamųjų elektroninių mikroskopų ir metalografinių mikroskopų pagalba. ir mikrostruktūra buvo išanalizuoti, siekiant ištirti atraminio žiedinio plieno plyšio atsiradimo ir plitimo lūžių mechanizmą.
Bandyme naudotas 1Mn18Cr18N austenitinis nerūdijantis plienas buvo paimtas iš įmonės pagaminto apsauginio žiedo tangentinės dalies. Pagrindinė jo cheminė sudėtis (masė) buvo išmatuota naudojant infraraudonųjų spindulių anglies ir sieros matuoklį (CS800), plazmos spektrometrą (ICAP6300) ir tiesioginį rodmenį. spektrometras (metalinis75-80). Trupmena, %) yra C0.079, Si0,21, Mn18,54, P0,017, S0,005, Cr18,82, Ni0,14, N0,62 ir likutis yra Fe.
Mėginiai buvo pašildomi krosnyje (SGH{0}}A dėžės tipo atsparumo krosnis) atitinkamai iki 100, 200, 300, 400, 500, 550 ir 600 laipsnių ir laikomi 1 valandą, po to aušinami oru. Mėginio mikrostruktūra buvo stebima naudojant OLYMPUS-PMG3 metalografinį mikroskopą ir S-3700 didelės raiškos skenuojamąjį elektronų mikroskopą. Po to, kai mėginiai buvo sumalti švitriniu popieriumi (200, 400 ir 600 akių) ir mechaniškai poliruoti (deimantinis purškimas, kurio dalelių dydis 2,5 μm), jie buvo elektrolitiškai išgraviruoti 10% persotinto oksalo rūgšties tirpalu. SHIMADZUAG-1 universali elektroninė tempimo bandymo mašina buvo naudojama tempimo bandymui atlikti aukštoje temperatūroje 100 laipsnių kampu. Tempiamasis bandinys buvo paimtas iš laikančiojo žiedo vidurinio žiedo tangentinės dalies. Tai buvo M10 srieginis tempiamasis pavyzdys, kurio skersmuo Φ5 mm, o matuoklio ilgis – 25 mm. Smūgio bandymas buvo atliktas JB300D smūgio bandymo mašina. Smūginis mėginys buvo paimtas iš tangentinės laikančiojo žiedo dalies ir buvo standartinis Charpy smūgio V formos smūgio pavyzdys, kurio dydis 10 mm × 10 mm × 55 mm.
Rezultatai rodo, kad kylant kaitinimo temperatūrai grūdų viduje atsiranda mažiau slydimo linijų. Esant 500–600 laipsnių kampu, grūdelių ribos ir slydimo linijos nuosėdos nuo taškinių ar grandininių iki pusiau tinklinių arba visiškai tinklinių formų; nuosėdos Plieno 1Mn18Cr18N susidarymas turi didelę įtaką 1Mn18Cr18N plieno mechaninėms savybėms. Kai kaitinimo temperatūra padidinama iki 500 laipsnių (550 laipsnių), nusodintos fazės dispersijos pasiskirstymas vaidina tam tikrą stiprinimo vaidmenį smūgio (tempimo) veikime. Kai šildymo temperatūra pakyla iki 600 laipsnių, visa tinkle nusodinta fazė susilpnina grūdelių ribas ir staigiai sumažėja 1Mn18Cr18N plieno tempimo ir smūgio savybės. Lūžių analizė rodo, kad kylant kaitinimo temperatūrai, 1Mn18Cr18N plieno lūžio režimas keičiasi iš plastiško lūžio į kvazi skilimą ir trapų lūžį.
